2024年4月17日发(作者：红魔6pro)

基于无分裂复频移卷积完全匹配层边界的黏弹介质勒夫波模拟

谢俊法;孙成禹;伍敦仕;乔志浩

【摘 要】本文建立了无分裂复频移卷积完全匹配层(CFS-CPML)吸收边界条件,利

用交错网格下的高精度有限差分格式对黏弹性介质中的勒夫波场进行了数值模拟;

分析了松弛机制个数对品质因子拟合精度的影响,验证了CFS-CPML边界条件对大

角度掠射波的吸收效果.数值结果表明:本文方法所使用的5个松弛机制和空间4阶

差分精度,即可在保证计算效率的前提下满足目前理论研究的需要;随着品质因子的

减小,频散特征曲线的相速度逐渐向增高的方向偏离理论频散特征曲线的相速度,且

各模式的高频能量也随之减弱.本文结果可为发展高精度的面波反演方法提供必要

的理论依据.

【期刊名称】《地震学报》

【年(卷),期】2016(038)002

【总页数】15页(P244-258)

【关键词】勒夫波;正演模拟;复频移卷积完全匹配层(CFS-CPML);吸收边界条件;频

散特征

【作 者】谢俊法;孙成禹;伍敦仕;乔志浩

【作者单位】中国山东青岛 266580 中国石油大学(华东)地球科学与技术学院;中

国兰州 730020 中国石油勘探开发研究院西北分院;中国山东青岛 266580 中国石

油大学(华东)地球科学与技术学院;中国山东青岛 266580 中国石油大学(华东)地球

科学与技术学院;中国山东青岛 266580 中国石油大学(华东)地球科学与技术学院

【正文语种】中 文

【中图分类】P315.3+1

勒夫波是在低速层分界面附近传播的一种SH型不均匀平面波， 包含了近地表的

构造信息， 因此可以利用勒夫波获取近地表的横波速度、 品质因子等地层信息

(Lee， Solomon， 1975， 1978； Xia et al， 2002， 2013； Winsborrow et

al， 2003， 2005； Safani et al， 2005， 2006； Dong et al， 2013)．

地震波在实际地层的传播过程中， 伴随着能量的吸收与衰减， 因而采用线性黏弹

性的假设能够更准确地表征地震波尤其是面波在近地表衰减作用下的传播特

征． 一般利用品质因子Q来表征介质的黏弹性， 且其在地震频带范围内可近似为

常数(Kanamori， Anderson， 1977)． 时间域常Q黏弹性介质中的地震波模拟，

通常采用广义标准线性体(Genera-lized Zener body， 简写为GZB)模型

(Carcione et al， 1988； Carcione， 1993)或广义麦克斯韦尔(generalized

Maxwell body define by Emmerich and Korn， 简写为GMB-EK)模型

(Emmerich， Korn， 1987； Kristek， Moczo， 2003)实现常Q近似，

Moczo和Kristek(2005)已证明这两种模型是等价的． 关于常Q黏弹性介质中体

波模拟的研究较多(Liu et al， 1976； 孙成禹等， 2010)， 而针对面波的研究则

相对较少. Carcione(1992)曾采用伪谱法对黏弹性半空间情形下的瑞雷波进行正演，

并采取广义标准线性体模型进行常Q拟合， 但其松弛函数遗漏了1/L(L为标准线

性体个数或松弛机制个数)因子， 该疏漏后来在其专著中得以修正(Carcione，

2001)． Zhang等(2011)同样采用伪谱法结合广义标准线性体模型进一步分析了

两层介质情况下瑞雷面波的频散特征变化， 但是由于其采用的模型较为简单， 高

阶模式的变化规律不明显． 高静怀等(2012)基于位移-应力旋转交错网格有限差分

法研究了黏弹性介质中瑞雷波的正演， 并与完全弹性情形进行了对比， 但其采用

的松弛函数同样也没有1/L因子． 就勒夫波而言， Boore(1970)采用常规网格有

限差分法实现了完全弹性横向非均匀介质中的勒夫波数值模拟； Luo等(2010)基

于标准交错网格有限差分法研究了完全弹性介质中3种典型地层的勒夫波频散特

征． 而关于黏弹性常Q介质中勒夫波数值模拟的研究， 特别是Q值对勒夫波频

散特征的影响程度， 尚不多见．

波场数值模拟需要高效的边界反射处理技术． Bérenger(1994)在进行电磁波模拟

时提出完全匹配层技术(perfectly matched layer， 简写为PML). 由于PML具有

良好的吸收效果， 目前已成为地震波数值模拟中最流行的边界反射处理技术． 早

期的PML多采用波场分裂方式， 称为分裂式完全匹配层(Split-PML)(Collino，

Tsogka， 2011)， 相对于旁轴近似、 指数衰减等吸收边界处理技术(Clayton，

Engquist， 1977； Cerjan et al， 1985)， 其吸收性能有了很大的提高， 但仍

然存在某些局限性， 例如， 当震源离PML层很近或接收排列过长时， 不能有效

地吸收以掠射角入射的波． 为了克服该问题， 无需波场分裂的PML技术得以发

展， 其中比较典型的为复频移卷积完全匹配层技术(complex frequency shifted

convolutional perfectly matched layer， 简写为CFS-CPML)． Komatitsch和

Martin(2007)比较了完全弹性介质中CFS-CPML与Split-PML在吸收掠射角入射

波时的特性， Martin和Komatitsch(2009)进一步比较了黏弹性介质中两种边界

的吸收特性． 国内多位研究人员对吸收边界问题也进行了大量的研究工作(张显文

等， 2009； 张鲁新等， 2010； 田坤等， 2013； Wang et al， 2013)， 结果

表明， 采用CFS-CPML能够有效解决掠射情况下PML吸收效果差的问题， 而且

实现过程中无需分裂变量， 提高了计算效率．

鉴于实际地层并非完全弹性， 尤其是近地表介质， 其黏弹性特征较为明显. 为了

模拟黏弹性介质中的勒夫波， 本文将首先利用5个松弛机制的广义麦克斯韦尔模

型来刻画黏弹性特征， 采取无需分裂的复频移卷积完全匹配层技术处理人工边界

反射， 结合时间2阶、 空间4阶精度的标准交错网格有限差分法， 以实现黏弹

性常Q介质中的勒夫波正演模拟． 其次， 分析不同Q值对勒夫面波频散特征的

影响， 以及速度递增、 夹高速层和夹低速层的复杂地层的勒夫波频散特征， 为利

用勒夫波获取近地表信息提供必要的理论依据．

在完全弹性条件下， 应力与应变之间是一种瞬时对应关系， 不随时间变化； 而在

黏弹性条件下， 应力与应变均为时间的函数， 三维各向同性线性黏弹性介质的本

构方程可表示为(Robertsson et al， 1994)：

式中， “*”表示时域卷积， ψπ(t)和ψμ(t)为应力松弛函数， σ为应力， ε为应

变， t为时间， δ为克罗内克函数， 下标遵循爱因斯坦求和约定．

通常基于广义麦克斯韦尔模型(Emmerich， Korn， 1987； Kristek， Moczo，

2003)来实现常Q近似， 基于该模型得到的松弛函数为

式中： μr和πr为已松弛模量； L为设置的松弛机制个数； θl为对应第l个松弛

机制的松弛频率； H(t)为单位阶跃函数； 和为进行常Q拟合时的待定系数， 可

通过最小二乘法求得(Emmerich， Korn， 1987)． 将式(2)代入式(1)， 最终得到

黏弹性介质中的一阶速度-应力-记忆变量方程为

式中: μu为未松弛模量; ξxyl和ξzyl为对应第l个松弛机制的记忆变量； v为速度

分量， 单位为m/s; ρ为密度， 单位为kg/m3．

高效的吸收边界是进行波场数值模拟必不可少的条件， 而采用无分裂波场的CFS-

CPML吸收边界， 避免了非物理的波场分裂所引起的数值误差， 同时引入了复频

移技术， 提高了对高角度掠射波场的吸收效果． 对式(3)进行傅里叶变换， 得到

其频域形式：

式中 “^”表示对应的频域物理量． 经典完全匹配层(perfectly matched layer，

简写为PML)技术实际上是对PML层内的参数进行复坐标拉伸， 即

式中， x为原坐标， 为变换后的坐标， dx为衰减系数， ω为圆频率． 上式等价

于空间导数的坐标变换， 即

式中sx和sz为复拉伸函数， 具体表示为

经典PML技术通常采用波场分裂的方式， 对质点的速度分量和应力分量沿坐标轴

方向进行分裂(Qin et al， 2009) ． 当震源离PML层很近或接收排列过长时， 不

能有效地吸收以掠射角入射的波． 为解决该问题， CFS-CPML技术(Komatitsch，

Martin， 2007； Martin， Komatitsch， 2009； 张显文等， 2009； Zhang，

Yang， 2010； 张鲁新等， 2010； 田坤等， 2013； 王华等， 2013)引入两个

频移因子αx， αz和两个收缩因子kx， kz， 将式(7)推广为

将式(9)代入式(4)， 经傅里叶反变换， 得到基于CFS-CPML技术实现的一阶速度

-应力-记忆变量时域方程如下：

其中

为4个内部变量. 沿x方向的衰减系数dx， 收缩因子kx， 频移因子αx分别为

(Zhang， Yang， 2010)

式中： x表示网格节点到PML层内界面的距离； L为PML层的厚度； d0， k0，

α0为常数， 通常取d0=-3cSlogRc/2L， cS为横波速度， Rc为反射系数． 当

PML层的厚度为10个网格节点时， 可取Rc=0.1%， k0=2， α0=πf0， f0为震

源子波的主频(Collino， Tsogka， 2001)． 沿z方向的处理办法与x方向类似．

由于CFS-CPML技术处理边界不需要进行波场分裂， 降低了存储和求解的复杂程

度， 其计算效率比使用Split-PML技术高．

根据图1所示的网格交错方式， 对式(10)进行离散， 即可实现黏弹性SH波的数

值模拟． 限于篇幅， 这里仅给出速度分量和内部变量的时间2阶、 空间4阶离

散形式：

其中

式(10)中的其它变量， 如σxy， σzy， ξxyl， ξzyl， 可类似导出．

利用显式有限差分进行数值模拟时， 须考虑计算过程的稳定性． 以黏弹介质中的

未松弛(高频极限)速度代替弹性速度(田坤， 2014)， 得到

可以将此作为黏弹性介质稳定性的判断依据． 式中Δx和Δz为横向和纵向的空间

网格采样步长， Δt为时间采样间隔， cu为高频极限速度， an为相应的交错网

格差分算子系数．

利用式(2)的松弛函数进行常Q近似时， 松弛机制个数对拟合精度具有较大的影响，

松弛机制个数越多， 拟合精度越高， 但相应的计算量也越大； 因此， 在保证拟

合精度足够高的前提下， 需要尽量减少松弛机制的个数， 从而减小计算量． 图2

给出了分别采用3个和5个松弛机制在1—10 Hz范围内的常Q拟合结果. 可以看

出， 采用3个松弛机制的拟合曲线与Q=20的曲线相差较大， 而采用5个松弛机

制的拟合曲线则与Q=20的曲线吻合得较好．

图3给出了1—10 Hz范围内， 采用5个松弛机制进行常Q拟合的数值相速度与

使用Futterman(1962)公式计算所得理论相速度的对比结果， 其中相速度的变化

范围为2560—2680 m/s， 其最大相对误差为0.15%， 这充分说明采用5个松弛

机制得到的拟合结果具有较高的精度， 故本文的正演模拟中选取5个松弛机制．

为比较地震波以大角度掠射到PML层时Split-PML与CFS-CPML的吸收特性，

建立一个均匀各向同性线性黏弹性介质模型， 如图4所示． 该模型长2000 m，

宽400 m； 网格单元为Δx=Δz=2 m， 模型四周为PML层． 介质的密度为

2300 kg/m3; 横波速度通过来确定， 此处取2700 m/s， 横波品质因子为

QS=20； PML层的厚度为80 m； 接收线的深度为84 m； 炮点位于(800 m，

82 m)， 距离上面PML层仅2 m， 会出现大角度掠射的情况． 震源子波取主频

f0为40 Hz的雷克子波， 选取反射系数Rc=0.0001%， 收缩因子k0=1， 频移

因子α0=πf0. 采用时间2阶、 空间4阶的差分阶数， 分别利用Split-PML和

CFS-CPML边界条件进行两次模拟， 模拟时长为0.54 s， 计算步长为0.2

ms． 图5和图6分别给出了利用Split-PML和CFS-CPML处理吸收边界的情况

下， 0.14 s， 0.3 s和0.54 s时刻的垂直分量波场快照， 其大小与图4相同， 且

包含了吸收边界的波场信息． 可以看出： 图5中的上边界存在反射能量， 说明采

用Split-PML吸收边界对掠射波的吸收效果有限； 图6中几乎没有边界反射， 说

明采用CFS-CPML吸收边界对掠射波具有较好的吸收效果． 此外， 对图4所示

的模型在计算机(处理器为i5-3470， 主频为3.2 GHz)进行正演时， 采用Split-

PML和CFS-CPML吸收边界获取0.54 s时长的地震记录所需时间分别为263.68

s和167.41 s， 说明使用CFS-CPML吸收边界的计算效率更高．

图7给出了采用Split-PML和CFS-CPML两种吸收边界获得的炮记录对比， 两

侧各40道为吸收边界， 考虑到边界反射较弱， 制图时对图7a和图7b均加了4%

的增益． 可以看到： 图7a中炮检距较大的地震道存在顶部边界的反射(箭头所示

区域)， 而炮检距较小的地震道则没有， 这是由于大炮检距处波入射到匹配层的入

射角过大， 匹配层吸收不完全所致； 图7b中没有顶部边界的反射， 说明CFS-

CPML吸收边界对大角度掠射到边界的地震波具有较好的吸收效果．

将图4所示的介质模型扩大成6000 m×6000 m， 即网格点数为3000×3000，

激发点设在(3000 m， 3000 m)点处， 接收线的深度设为3002 m． 在这种条件

下， 当计算时间tcal≤0.54 s时， 直达波未到达边界， 属于无边界反射记录， 本

文将该记录作为评价边界吸收效果的标准． 选取图7a和图7b中炮检距为零的地

震数据进行波形显示， 如图8a所示， 可以看出， 采用Split-PML和CFS-CPML

吸收边界的波形与无边界反射记录非常一致． 图8a下部放大图中所显示的

0.05—0.1 s内振幅为10-3数量级， 存在边界反射的波形与无边界反射的波形几

乎一致， 说明地震波以小角度入射到边界时， 采用Split-PML和CFS-CPML吸

收边界均有较好的吸收效果． 选取图7a和图7b中炮检距为400 m的地震数据

进行波形显示， 如图8b所示. 从图8b下图的直达波尾部放大图可以看出， 采用

CFS-CPML吸收边界的波形更接近无边界反射的波形， 说明对于大角度掠射的地

震波， 采用CFS-CPML吸收边界的处理效果较好．

由于勒夫波不存在于均匀半空间中， 其正演模拟需采用多层介质模型． 建立最简

单的两层介质模型， 参数见表1. 由于密度对勒夫波的影响较小， 所以模型中两层

介质的密度均设为2000 kg/m3． 整个模型由801×200个网格点构成， 网格大

小为Δx=Δz=0.5 m， 时间步长为Δt=0.5 ms， CFS-CPML层由10个网格点构

成； 震源函数采用主频为f0=40 Hz的雷克子波， 反射系数Rc=0.1%， 收缩因

子k0=2， 频移因子α0=πf0， 采用5个松弛机制在1—100 Hz范围内进行常Q

拟合． 鉴于Q>150时， 黏弹性衰减效应很小， 因此当地层Q≥200时， 该地层

可视为完全弹性介质． 保持底层半空间介质为完全弹性， 依次使第一层的横波品

质因子QS为200， 40， 20和10， 采用时间2阶、 空间4阶的有限差分法进

行正演得到4个勒夫波记录， 通过倾斜叠加算法(Park et al， 1999)计算其所对

应的频散特征(图9a--d)， 并将其与理论频散特征进行对比以考察表层Q值变化

对勒夫波频散特征的影响．

当第一层介质的横波品质因子QS值为200时， 两层介质均为完全弹性， 其勒夫

波地震记录及相应的频散特征如图9a所示． 从勒夫波记录中可以看出CFS-

CPML边界的吸收效果较好． 从图9a给出的频散特征(彩色区域)可以看到： 该记

录中包含基阶、 第一高阶、 第二高阶和第三高阶模式的勒夫波； 对每个模式而言，

随着频率的增大， 相速度逐渐减小并趋于表层横波速度300 m/s； 随着频率的减

小， 相速度趋于底层半空间横波速度600 m/s． 图9a中的白色曲线为根据矩阵

传递算法(Haskell， 1953)正演得到的理论勒夫波频散曲线， 很容易看到， 各模

式的频散曲线与其吻合得较好， 说明正演算法能够准确地模拟该地层条件下的勒

夫波． 此外， 理论上已证明， 在两层完全弹性介质的情况下， 勒夫波高阶模式

存在截止频率， 即当频率低于截止频率时不存在高阶模式(Aki， Richards，

2002)， 这在图9a中也得以体现， 即当频率低于20 Hz时只存在基阶模式， 不

存在高阶模式．

图9b给出了当第一层介质QS值为40时的勒夫波地震记录及其相应频散特

征． 可以看出， 4个模式的高频成分损耗十分明显， 从约80 Hz降低到近似70

Hz， 这是由于吸收衰减作用所致． 此外， 由于黏弹性所导致的固有频散， 各模

式频散曲线的最低相速度均高于完全弹性情况下的理论相速度． 当第一层的QS

值进一步减小到20(图9c)甚至10(图9d)时， 从勒夫波记录中可以看出高频成分

较完全弹性情况下的地震记录损失较严重， 特别是第601道之后的远偏移距部分

更为严重． 从图9c频散图中也可以看到， 此时第三高阶模式高频能量已近乎完

全衰减， 第二高阶模式的能量也仅集中在40—60 Hz之间的狭窄频带内， 基阶

和第一高阶模式的最高频率降低至60 Hz附近． 若表层介质QS值减小到10(图

9d)， 第三高阶模式高频能量则完全衰减， 第二高阶模式的最高频率降低至50

Hz左右， 基阶和第一高阶模式的最高频率也降低， 并且相速度在高频时趋于

340 m/s， 与完全弹性时的相速度300 m/s的相对偏差可达13.3%．

综上可见， 勒夫波频散曲线中各模式的最低相速度随第一层介质QS值的减小而

增大． 然而， 实际地层并不是完全弹性的， 近地表介质尤其如此， 因此， 在利

用面波获取近地表速度时， 第一层介质的速度受频散曲线最低相速度的影响较大，

导致利用面波所获取的第一层速度与真实速度存在一定的误差， 且QS值越小，

该误差越大．

近地表介质复杂多变， 垂向上的速度并非总是递增， 且近地表压实程度较低， 速

度和Q值通常较小． 为便于对比， 研究多层黏弹介质的勒夫波特征时， 保持底

层半空间介质为完全弹性， 对3种黏弹介质进行组合， 构成4层介质模型， 具

体参数如表2所示． 横波速度为400， 600， 800 m/s和1000 m/s时， 横波

品质因子QS分别为10， 20， 50， 200． 除模型参数设置不同外， 4层介质模

型的数值模拟参数与表1所示的双层介质模型一致． 从图9a可知弹性介质的勒

夫波频散曲线与理论曲线吻合， 因此仅分析黏弹介质的勒夫波频散曲线特征， 弹

性介质的频散曲线特征可根据理论曲线作出判断． 下面分速度递增模型、 夹高速

层模型和夹低速层模型等3种情况逐一讨论．

图10a--c分别给出了速度递增模型、 夹高速层模型和夹低速层模型的勒夫波记录

及其相应的频散曲线， 其中， 彩色区域是从勒夫波记录中采用倾斜叠加算法所提

取的频散曲线， 白色线条是理论频散曲线． 可以看出： 速度递增模型和夹高速层

模型的频散曲线都只存在基阶模式和第一高阶模式， 基阶模式的能量最强， 且随

着频率的增加， 每个模式的频散曲线与理论频散曲线的吻合程度逐渐变差； 与速

度递增模型的频散曲线(图10a)相比， 夹高速层模型频散曲线(图10b)的基阶模式

弯曲程度更小， 第一高阶模式的能量更弱； 夹低速层模型频散曲线(图10c)尚存

在第二高阶模式， 但其能量较弱， 总体频率范围和各模式的能量较速度递增模型

增加， 且基阶模式的频率范围更小， 与理论频散曲线的吻合程度更高， 此外，

第一高阶模式的频率范围更大．

由于黏弹性介质对高频能量的吸收较其对低频能量的吸收强， 因此频散曲线中各

模式高频部分与理论曲线的吻合程度相对较差． 勒夫波是由一次波和多次反射的

SH波相长干涉产生的， 基于几种介质不同组合形成的模型得到的勒夫波频散曲线，

其各阶模式存在差异， 即速度递增模型、 夹高速层模型和夹低速层模型的基阶模

式和第一高阶在能量分布、 频率范围和弯曲程度上都存在差异． 反之， 勒夫波包

含了地下构造信息， 其频散曲线中各模式的能量分布、 频率范围和弯曲程度是地

下构造信息的一种反映， 采用适当的方法能够从勒夫波中获取地下的构造信息，

目前常用的做法是拾取频散特征曲线， 再结合最小二乘或者遗传算法等优化方法

来反演得到地下横波速度等底层信息(Xia et al， 2002， 2013； Safani et al，

2005， 2006)．

本文以无分裂复频移卷积完全匹配层为吸收边界, 利用高精度交错网格有限差分，

推导了黏弹性介质波动方程的一阶速度-应力-记忆变量方程， 并给出了数值解法，

实现了黏弹性勒夫波的数值模拟. 通过模型试算， 得到结论如下：

1) 相对于传统的分列式完全匹配层边界条件， CFS-CPML边界条件可以更加有效

地吸收掠射到边界的地震波， 且无需进行波场分裂， 从而提高了计算效率．

2) 本文试验表明， 使用5个松弛机制和4阶差分精度， 能够在保证计算效率的前

提下满足目前理论研究的需要．

3) 介质的黏弹性使频散特征曲线的相速度高于理论频散特征曲线的相速度， 各模

式的高频成分能量减弱， 且Q值越小， 频散特征曲线与理论频散特征曲线的偏差

越大， 各模式高频成分的能量越弱．

实际的近地表地层具有较强的黏弹性， 本文发展了基于无分裂复频移卷积完全匹

配层边界的黏弹性勒夫波数值模拟方法， 模拟的频散特征更加接近真实地层情况，

可为面波反演提供理论依据．