2023年12月31日发(作者：360n7pro手机官网)

扣件式梁模板安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002

6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

7、《钢结构设计规范》GB50017-2003

1、计算参数

基本参数

计算依据

混凝土梁高h(mm)

混凝土梁计算跨度L(m)

模板荷载传递方式

梁两侧楼板情况

剪刀撑(含水平)布置方式

垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m)

梁侧楼板立杆的纵距la1(m)

立杆自由端高度h0(mm)

次楞根数m

结构表面要求

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

650

7.2

可调托座

混凝土梁宽b(mm)

模板支架高度H(m)

次楞悬挑长度a1(mm)

450

1

250

140

1

1.3

1.3

1

底座

梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm)

普通型

1

1.3

400

4

表面外露

梁跨度方向立杆间距la(m)

水平杆步距h1(m)

梁侧楼板立杆的横距lb1(m)

梁底立杆根数n

架体底部布置类型

材料参数

主楞类型

主楞合并根数

次楞规格

面板类型

圆钢管

2

40×80

主楞规格

次楞类型

次楞合并根数

Ф48×3.0

矩形木楞

/

12mm(克隆、山樟平行方向)

覆面木胶合板 面板规格

钢管规格

Ф48×3

荷载参数

可调托座承载力容许值(kN)

30

地基承载力特征值fak(kPa)

/

架体底部垫板面积A(m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

施工荷载标准值Qk(kN/m2)

计算震动、冲击荷载时的动力系数κ

脚手架结构重要性系数γ0

省份、城市

基本风压值Wo(kN/m2)

模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)

0.2

24

2

1.35

模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)

脚手架安全等级

0.2

1.5

0.5

2级

1

是否考虑风荷载 否

/

河南(省)郑州地面粗糙度类型

市(市)

/

/

模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)

/

2、施工简图

（图1） 剖面图1

（图2） 剖面图2

二、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

由可变荷载控制的组合：

q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=23.875kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=25.268kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(23.875,25.268)=25.268kN/m

（图3） 面板强度简图

1、强度验算

（图4） 面板弯矩图

Mmax=0.071kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.071×106/24000=2.961N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1=16.775kN/m

（图5） 面板挠度计算简图

（图6） 面板挠度图(mm)

ν=0.067mm≤[ν]=450/((4-1)×400)=0.375mm

满足要求

三、次楞验算

由可变荷载控制的组合：

q1= 1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×450/1000/(4-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×450/1000/(4-1)=3.581kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2= 1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a

=1.35×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×450/1000/(4-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×450/1000/(4-1)=3.79kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(3.581,3.79)=3.79kN/m

（图7） 面板强度计算简图

1、强度验算

（图8） 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.355kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.355×106/(42.667×1000)=8.328N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

（图9） 次楞剪力图(kN)

Vmax=2.132kN

τmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1×2.132×103×32×103/(170.667×104×4×10)=0.999N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)

=(0.2+(24+1.5)×650/1000)×450/1000/(4-1)=2.516kN/m

（图10） 挠度计算简图

（图11） 次楞挠度图(mm)

νmax=0.776mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm

满足要求

4、支座反力

根据力学求解计算可得：

Rmax=4.027kN

Rkmax= 2.674kN

四、主楞验算

梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

等跨连续梁，跨度为:2

跨距为：(等跨)0.5

主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m

自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m

则主楞强度计算时的受力简图如下：

（图12） 主楞强度计算简图

则主楞挠度计算时的受力简图如下：

（图13） 主楞挠度计算简图

1、抗弯验算

（图14） 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.626kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.626×106/(8.986×1000)=69.679N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

（图15） 主楞剪力图(kN)

Vmax= 6.91kN

τmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×6.91×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=16.244N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

3、挠度验算

（图16） 主楞挠度图(mm)

νmax=0.078mm≤[ν]=1×1000/(1+1)/400=1.25mm

满足要求

4、支座反力计算

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

故经计算得：

两端支座最大支座反力为：R1=1.184kN

非端支座最大支座反力为：R2=13.82kN

五、端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力

R1=1.184kN≤[N]=8kN

满足要求

六、可调托座验算

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力

R2=13.82kN≤[N]=30kN

满足要求

七、立杆验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01=kμ1(h+2a)=1×1.451×(1.3+2×400/1000)=3.048m

l02=kμ2h=1×2.264×1.3=2.943m

取两值中的大值

l0=max(l01,l02)=max(3.048,2.943)=3.048m

λ=l0/i=3.048×1000/(1.59×10)=191.686≤[λ]=210

满足要求

2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=3.048×1000/(1.59×10)=191.686

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.196

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。

由可变控制的组合：

N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb

=1.2×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×1×0.5+1.4×(2+1.35×0.5)×1×0.5=11.938kN

由永久荷载控制的组合：

N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb

=1.35×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×1×0.5+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1×0.5=12.634kN

N=max（N1，N2）=max(11.938,12.634)=12.634kN

Υ0×N/(φA)=1×12.634×1000/(0.196×4.24×100)=152.313N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=2.943×1000/(1.59×10)=185.08

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.209

此处还应考虑架体的自重产生的荷载

由可变控制的组合：

N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk +1.4(Qk+κQDK)×la×lb

=1.2×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×1×0.5+1.2×1×0.149+1.4×(2+1.35×0.5)×1×0.5=12.117kN

由永久荷载控制的组合：

N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk +1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb

=1.35×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×1×0.5+1.35×1×0.149+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1×0.5=12.835kN

N=max（N3，N4）=max(12.117,12.835)=12.835kN

Υ0×N/(φA)=1×12.835×1000/(0.209×(4.24×100))=144.954N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求